128m临时支墩计算书解析.doc

(80.6+128+80.6)m连续梁临时支墩设计 计 算 书 设计 复核 审核 北京博瑞模板脚手架有限责任公司 2010年11月 北京 80.6+128+80.6m连续梁临时支墩计算书 设计依据 无碴轨道（80.6+128+80.6）预应力混凝土连续梁设计图 设计规范 2.1.《新建时速300—350公里客运专线铁路设计暂行规定》（上、下）（铁建设[2007]47号） 2.2.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）））） 荷载2：挂篮、及施工机具重量偏差系数，一端采用1.2，另一端采用0.8； 荷载3：梁体上堆放工具材料，一侧悬臂作用有5KN/m均布荷载，并在端头有150KN集中力，另一侧悬臂空载； 荷载4：挂篮向20号段移动时不同步，一端移到20号段位置，另一端相差2.0m； 荷载5：20号梁段混凝土灌注不同步，一端灌注完成，另一端灌注一半； 荷载6：在灌注20号段时，一端挂篮连同混凝土坠落，梁体、挂篮、机具及其它荷载动力系数1.2； 荷载7：最大悬臂长度时，一端悬臂承受100%的风载。另一端悬臂承受竖向50%的风载。 按《铁路桥涵设计基本规范》，风荷载强度按下式计算 W=K1K2K3W0 其中基本风压W0=600Pa 风载体系数K1=1.3 风压高度变化系数K2=1.13 地形、地理条件系数 K3=1.0 则风荷载强度W=1.3X1.13X1.0X600=881.4Pa 4.临时支座反力计算 4.1.组合1：荷载1+荷载2+荷载3+荷载5+荷载7 计算图式 荷载1：A侧悬臂自重系数调整为1.05，B侧悬臂自重系数调整为0.95。 荷载2：挂篮及施工机具重520KN，A侧梁端施加集中荷载： =520KN×1.2=624KN B侧梁端施加集中荷载： =520KN×0.8=416KN 荷载3：A侧悬臂施加均布荷载: =5KN/m A侧梁端施加集中荷载： =150KN 荷载5：20号段重1467KN，A侧梁端施加集中荷载： =1467KN B侧梁端施加集中荷载： =733.5KN 荷载7：梁宽12.0m，故A侧悬臂施加均布风荷载： =881.4×12.0=10.58KN/m B侧悬臂施加均布风荷载： =881.4×12.0×0.5=5.29KN/m 如图所示，荷载组合1在A侧加载荷载： B侧加载荷载： 荷载组合1 在荷载组合1情况，临时支座反力 f1=85329KN f1’=-10479.7KN 4.2.组合2：荷载1+荷载2+荷载3+荷载4+荷载7 计算图式 荷载4：A侧梁端施加集中荷载： =624KN B侧距梁端2m处施加集中荷载： =416KN 如图所示，荷载组合2在A侧加载荷载： B侧加载荷载： 荷载组合2 在荷载组合2情况，临时支座反力 f2=71964.2KN f2’=684.5KN 4.3.组合3：荷载1+荷载2+荷载3+荷载6 计算图式 荷载6：B侧20号段坠落最不利，节段重1467KN， A侧梁端施加集中荷载： =1467KN 如图所示，荷载组合3在A侧加载荷载： B侧加载荷载： 荷载组合3 在荷载组合3情况，临时支座反力 f3=129787.2KN f3’=-57845.1KN 4.4.组合4：荷载1+荷载2+荷载3+荷载8。此项组合用以检算临时支座抵抗横向风荷载的承载力。 计算图式 荷载1：A侧悬臂自重系数调整为1.05，B侧悬臂自重系数调整为0.95。 荷载2：挂篮及施工机具重560KN，A侧梁端施加集中荷载： =520KN×1.2=624KN B侧梁端施加集中荷载： =520KN×0.8=416KN 荷载3：A侧悬臂施加均布荷载: =5KN/m A侧梁端施加集中荷载： =150KN 荷载8：取每段平均梁高h，两侧悬臂施加相反方向的均布风荷载： ==600h 则荷载组合4在A侧加载荷载： =600h B侧加载荷载： =0.5×600h 在荷载组合4下，计算结果如图： 临时支座反力图 在荷载组合4情况，临时支座反力 f4=68402.2KN F4’=3246.7KN 不考虑挂篮坠落工况时： 单个临时支座所受压力最大值Fmax=f1/2=42664.6KN 所受拉力最大值Fmax=f1’/2=-5239.85KN 考虑单侧挂篮坠落工况时： 单个临时支座所受压力最大值Fmax=f3/2=64893.6KN 所受拉力最大值Fmax=f3’/2=-28922.6KN 按设计图给定的最大不平衡弯