支架、模板计算书(碗扣).docVIP

箱梁碗扣式支架计算书 模板支架概述 箱梁底板面板采用δ=12mm厚的光面竹胶板，其下用80mm×100mm的方木作为小肋，纵桥向布置，间距300mm；大肋采用100mm×120mm的方木，横桥向布置，设置在支架顶托上。 支架采用碗扣式脚手架，横距为：腹板下600mm，箱室底板处900mm，翼缘板下1200mm；纵距为：跨中900mm，墩身附近600mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道，具体详见支架图。 计算假定 翼缘板砼（Ⅰ区、Ⅱ区）及模板重量由板下支架承担； Ⅲ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积； Ⅳ顶板砼通过内模由底板模板承担； 支架连接按铰接计算； 荷载按下图分解。 1、荷载计算： 按上图计算荷载 Ⅰ区：q1=9.1kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=18.4KN/m2 Ⅱ区：q1=23.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=35.7 KN/m2 Ⅲ区：q1=10.5 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=20.1 KN/m2 Ⅳ区：q1=22.7 kN/ m 2 q=1.2*(q1+q2)+1.4*(q3+q4)=34.7 KN/m2 取板宽B=900mm，按三跨连续梁计算 Ⅰ区： q0=18.4*0.9=16.6KN/m Ⅱ区： q0=35.7*0.9=32.1 KN/m Ⅲ区： q0=20.1*0.9=18.1KN/m Ⅳ区： q0=34.7*0.9=31.2 KN/m M=qL2/10（qmax=32.1KN/m） 底板弯矩最大值MmAX= q0L2/10=0.1*32.1*0.32=0.289kN.m 竹胶板抗弯刚度W=1/6*B*H2=21600mm3 抗弯强度σ=MmAX/W=13.4MPa50Mpa 满足要求。 小肋（纵向加劲肋）计算 小肋采用80mm×100mm的方木，按三跨连续梁计算，其计算跨度与立杆纵距相同，为0.9米。 Ⅰ区q=18.4*0.3=5.52kN/m M=0.1*q*0.92=0.0.447kN.m Ⅱ区q=35.7*0.3=10.71kN/m M=0.868kNm Ⅲ区q=20.1*0.3=6.03kN/m M=0.0.488kNm Ⅳ区q=34.7*0.3=10.41kN/m M=0.843kNm 抗弯刚度为W=1/6*B*H2=133333mm3 抗弯强度σ=MmAX/W=6.5MPa12Mpa满足要求。 大肋（横桥向分配梁）计算 大肋采用100mm×120mm的方木，其抗弯刚度为W=1/6*B*H2=240000mm3 得知弯矩最大值MmAX=2.71kN.m，位于翼缘板下。 σ=MmAX/W=11.3MPa12Mpa满足要求。 支架计算 碗扣式脚手架钢管为φ48钢管，δ=3.5mm， 钢管截面特性： A=489mm2 i=15.8mm 大肋的最大反力为24.8kN，加上支架自重约2.0kN/根,单根力杆承受26.8KN。 支架竖向弹性变形为：△=NL/EA △=26800*15000/（210000*489）=3.91mm 立杆允许荷载： 轴向力： λ=l/ i =1200/15.8=76 查表知ψ=0.744，考虑到钢管制造误差，取安全系数K=2 [N]= Ψa[σ]/k=0.744*489*205/2=37291N=37.3kN26.8kN 立杆受力满足要求。 刚度验算 面板计算： Ⅲ、Ⅴ荷载最大，分别为24.5， 23.7kN/m2（模板荷载已计入） 均按三跨连续梁计算面板最大变形（B=900mm） 竹胶板惯性模量I=1/12*B*H3= 129600mm3 弹性模量E=6*109Pa Ⅲ区面板变形f=0.677BqL4/(100EI)=1.55mm Ⅴ区面板变形f=1.50mm 小肋计算 小肋按三跨连续梁计算变形， 小肋承受线荷载 Q2=qL=24.5*0.3=7.35KN/m 惯性模量I=1/12*B*H3= 6666667mm3 弹性模量E=9*109Pa Ⅲ区最大变形f=0.677*Q2L4/(100EI)=0.54mm Ⅴ区最大变形f=0.52mm 大肋计算 大肋最大变形为1.14mm，位于腹板与翼缘板处。 其模板变形总和为2.4+0.71+1.14=4.25mm5mm，符合规范要求。 稳定性验算 脚手架立杆稳定计算的荷载组合为: 永久荷载+施工均布荷载 永久荷载+0.85(施工均布荷载+风荷载) 根据计算求得立杆最大轴力为 λ=l0/i=(h+2*a)/i =(1200+2*300)/15.8=113.9 查表Ψ=0.