连续梁线形监控专项方案.doc

1 工程概况 1、鲁南高铁花果峪特大桥DK212+220.5处跨S241省道，道路和线路为斜交，角度约30。，采取一联三孔(60+112+60)m预应力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长233.5m。S241省道路面宽度为15米，公路交叉里程K13+747。桥型部署图1-1所表示。 图1-1 （60+112+60）m连续梁桥型部署图 （1）下部结构 本连续梁10#、13#边墩基础采取8-φ1.5m钻孔灌注桩，桩长分别为20.5m、15.0m，11#主墩基础采取12-φ1.8m钻孔灌注桩，桩长为15.0m，12#主墩基础采取12-φ1.8m钻孔灌注桩，桩长为13.0m；10#、13#边墩承台尺寸:12.4×6.5×3m，边墩高度：10#墩10米；13#墩13.5米；11#主墩尺寸：14.0×10.3×4.0m，12#主墩尺寸：14.0×11.3×4.0m，桥墩采取圆端形实体直坡墩，10#、13#边墩高10.0m、13.5m，11#、12#主墩高9.0m、12.0m。 （2）梁部结构 箱梁为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁底、腹板、顶板局部向内侧加厚，均按直线线性改变。全联在端支点，中支点处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检验人员经过。中支点处梁高9.017m，边支点处梁高5.017m。边支点中心线至梁端0.75m，梁缝分界线至梁端0.1m，边支座横桥向中心距离6.0m，中支座横桥向中心距离6.0m。桥面防护墙内侧净宽7.6m，桥梁宽12.6m，桥梁建筑总宽12.9m，底板宽7.0m。顶板厚度43.5-73.5cm，腹板厚度50cm～95cm，底板厚度50cm～90cm，腹、底板厚度均按折线改变。在梁体边支点、中支点共设4个横隔板，隔板中部设有孔洞，供检验人员经过。在0#段中跨梁侧底板处设φ1.0m进人洞，作为梁部桥墩检验通道。 梁体分11#、12#墩2个对称T构，单个T构分13个悬臂浇筑段，1（1'）#段到4（4'）#节段长度3.0m，5（5'）#段到9（9'）#节段长度3.5m，10（10'）#节段到13（13'）#节段长度4.0m，14#边跨合龙段、14'#中跨合龙段节段长度均为2.0m；0#段节段长度19.0m，重量1833.51t，15#边跨现浇段节段长3.75m，重量274t。连续梁悬臂段采取挂篮悬臂浇筑施工，0#段现浇段采取托架现浇法施工，15#边跨现浇段采取支架现浇法施工。 （3）预应力体系 梁体二期恒载按直线108KN/m设计，梁内设置了纵、横、竖三向预应力筋体系。腹板纵向束为16-φ15.2mm预应力钢绞线，采取内径φ90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-16锚具配套三瓣式自锚夹片锚固；顶板纵向束为13-φ15.2mm预应力钢绞线，采取内径φ90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-13锚具配套三瓣式自锚夹片锚固，设计张拉控制应力1302Mpa底板纵向束为15-φ15.2mm预应力钢绞线，采取内径φ90mm镀锌金属波纹管成孔，M15A-15锚具配套三瓣式自锚夹片锚固。合龙段处纵向预应力筋采取增强型镀锌金属波纹管，其它各处采取标注型。镀锌金属波纹管管道摩擦系数取0.26,管道偏差系数取0.003。钢绞线采取抗拉强度标准值fpk=1860 Mpa,弹性模量为Ep=195Gpa，预应力采取先成孔后穿钢绞线法施工。纵向预应力张拉配5台穿心式YDC400型双作用千斤顶（1台备用）, 两端对称张拉真空辅助压浆工艺；梁体在顶板设横向预应力张拉束，采取3-15.2mm钢绞线，扁型波纹管成孔，U1=60mm，U2=22mm，S=3.5mm；采取单端张拉，张拉端采取BM15-3扁型锚具锚固，固定端采取BM15P-3扁型锚具锚固，张拉端和锚固端沿梁长方向部署；采取QYC250型千斤顶单端张拉，张拉端采取BM15-3扁形锚具锚固，固定端采取BM15P-3扁形锚具锚固，张拉端和固定端沿梁长方向交错部署。梁体腹板中竖向预应力采取外径16mm预应力砼用钢棒(ф16-2),外径ф18.5mm，壁厚1mm护套成孔，YGD-350-70型穿心式专用千斤顶张拉，PSU16-2锚具锚固。 2、鲁南高铁赵庄特大桥DK200+575处跨S240省道，道路和线路为斜交，角度大约85度，采取一联三孔(40+56+40)m预应力混凝土双线连续箱梁跨越，梁全长137.5m。S240省道路面宽度为35米，交点里程DK200+575。桥型部署图1-2所表示。 图1-2 （40+56+40）m连续梁桥型部署图 （1）下部结构 本连续梁24#、27#边墩基础采取8-φ1.25m钻孔灌注桩，桩长分别为15.0m、6.0m，25#主墩基础采取8-φ1.5m钻孔灌注桩，桩长为13.0m，26#主墩基础采取8-φ1.5m钻孔灌注桩，桩长为12.0m；24#、27#边墩承台尺寸:10.4×6