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几何刚度、平衡单元节点内力以及独立模型和累加模型的验证
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关于 MI D AS独立模型、 累加模型、 平衡单元节点内力及几何刚
度初始荷载的验证
接触m idas 有一段时间了 , 最近在做一座悬索桥的设计, 因为涉及到风缆的加载,所以对独立模型、累加模型和几何刚度初始荷载、平衡单元节点内力等
进行了一些验证 , 这里面为了更直观 , 截取的图片较多,便于比较,都是个人的见解,有不对的地方还请多多指正。
图1
模型如图 1, 索单元1 2、13、 14 及 26、27、28的初拉力为10、 8、5KN。
塔底部固结。所不同的是 , 单元 1-11 具备一定的几何刚度初始荷载 , 见图 2。
图 2
图 3
首先进行的是施工阶段的加载。第一施工阶段直接假设主塔、主梁和拉索,但是不加自重。第二施工阶段(一次成桥 ) 加上自重 , 第三施工阶段在主梁端点加上竖向向下的 30KN的竖向力点荷载。采用独立模型 , 位移范数为0 .001 。
图 4
运行后,空工况下的结构相应见图 5-图 7
图 5
图 6
图 7
小结:空工况下,索力,位移,梁单元内力的不同源于塔梁结构的刚度不
同,初拉力类似与一种先张法,如果结构的刚度无限大(即索力挂上去之后 , 结构位移为0 ), 空工况下的索力会趋近于初拉力 ( 即趋近于1 0、8、 5KN)。一次成桥的结构响应见图 8- 图 10,加节点荷载的结构响应见图 11- 图 13。
图8 图9
图10 图11
图12 图13
在这之后,如果勾选了非线性分析控制数据 , 成桥阶段 (Postcs )的位移 , 索
单元和梁单元内力会和空工况下的结构响应一样。如果不勾选非线性分析,全部为零。 Post c s
的结构相应见图 14- 图 16。
图 14 图15
图 16
2、静力加载
静力加载选择在两个梁端点加载同样的 30 KN的竖向力。见图1 7。运行后空工况的结构响应见图 18- 图 20, 节点静力加载工况的结构响应见图 21-图 2 3。
图17 图 18
图
1 9
图 2 0
图21 图22
图 23
静力30 KN的加载情况下,位移和内力比施工阶段加节点荷载的要小,原
因是施工阶段的时候考虑的结构自重的缘故 , 如果把施工阶段的自重去掉 , 直接
加载节点荷载 1、 2,那么效果和静力加载是一样的。
然后 , 把施工阶段控制数据的独立模型改为累加模型 , 同时不勾选初始荷载控制,施工阶段的空工况结构响应见图25 - 图 27(该模型去了自重)
图24 图 25
图26 图27
静力加载时,空工况下的结构响应见图 28- 图3 0
图28 图29
图 30
由分析可以看出,不勾选初始荷载控制,几何刚度初始荷载就没有构成结
构的初始刚度,所以二者的结构响应是一致的(勾选不勾选 , 几何刚度初始荷载在此都不会构成结构的初始刚度 ), 但是在静力加载的情况下 , 几何刚度初始荷载赋予了结构初始刚度。下面 , 勾选初始荷载控制数据 , 见图 31
图 31
施工阶段空工况的结构响应和图 25- 图 27 一模一样 , 只是在静力加载工况时,空工况的结构响应见图 32-图 34, 施工阶段中的节点荷载 1、2下桁架单元的内力如图 35,可见 , 除了位移不同 , 静力加载前的结构几何刚度,正好是施工阶段结束后的结构刚度。 ( 累加模型的成桥阶段位移为 0, 在施加了 30KN的力后竖向位移为7 .111 mm。独立模型在梁端点施加了30 KN的力后 , 位移为
6.295mm,这时候结构的状态应该是累加模型的初始状态,再在该独立模型的梁端上施加 30KN的力 , 位移变成了 13. 320mm,两者相差 7. 0 25,考虑到切向位移及结构变形的缘故, 这个位移应该刚好是累加模型加载下的 7.111mm,所以累加模型的位移计算 , 一定要在成桥位移为零的基础上计算才能得到准确的值)
图 32 图33
图34 图35
最后,我们来对比勾选初始荷载与不勾选的累加模型,后施工阶段静力加载的结构响应有何不同 , 图 36 和 37 为不勾选的,图 38和39为勾选的。
图 36(不勾选初始荷载 ) 图 37(不勾选初始荷载)
图 38(勾选初始荷载 ) 图 39(勾选初始荷载 )
可见 , 勾选初始荷载的累加模型的位移因为有了成桥自重和二恒的参与,刚度变大 , 静力加载下的结构位移较小 , 而且这时候的结构内力为索单元的实际受
力 , 对于描述成桥后的静力加载下的结构真实内力比较准确。 (因此可以得出 , 不
勾选初始荷载的累
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