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1 概述与设计方案简介
本设计任务为分离乙醇和水的混合物。对二元混合物的分离,应采用常压下的连续精馏装置。本设计采用泡点进料,将原料液通过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上身蒸汽采用全凝器冷凝,冷凝液在泡点下一部分回流至塔内,其余部分经产品冷却器冷却后送入储罐。该物系属不易分离物系,最小回流比较小,故操作回流比取最小回流比的1.6倍。塔釜采用直接蒸汽加热,塔底产品经冷却后送至储罐。
2 工艺计算
2.1 Rmin的确定
乙醇-水体系为非理想体系,其平衡曲线有下凹部分,当操作线与q线的交点尚未落在平衡线之前,操作线已与平衡线相切,如图1所示。为此恒浓区出现在切点附近。此时 Rmin 可有点(xD,xD)向平衡线做切线的斜率求得。
图
图 SEQ 图 \* ARABIC 1最小回流比下操作线
Rmin Rmin+1= 85.98-29.2585.98-3.86
求得 Rmin=2.2337。所以,R=1.6 Rmin=3.574。
由于物料采用泡点进料,q=1,则
qn,V’=qn,V =qn,V0 =(R+1)qn,D =4.574 qn,D
Qn,L’ =qn,L +qn,F
2.2 物料衡算
原料液及塔顶、塔底产品的摩尔分数如下:乙醇的摩尔质量MA =46kg/kmol,水的摩尔质量MB =18kg/kmol,则
xF =(0.25/46)/(0.25/46+0.75/18)=0.1154
xD =0.94/460.9446+0.06/18=0.8598
qn,D =25000[0.8598×46+(1-0.8598)×18]=74.273kmol/h
由设计要求乙醇回收率为99%,故
99%=qn,D×xDqn,F×xF
得qn,F=qn,D×xD99%=558.97kmol/h
又qn,V= (R+1)qn,D =4.574×74.273=339.724kmol/h
由全塔物料衡算
qn,F+qn,V= qn,D + qn,W
故 qn,W= qn,F+qn,V-qn,D=558.97+339.72-74.27=824.42 kmol/h
qn,F×Xf + qn,V0×y0= qn,D×xD+ qn,W×Xw
得 xw =558.97×0.1154-74.27×0.8598824.42=0.00079
2.3塔板数的确定
2.3.1负荷
qn,L =R qn,D =3.574×74.27=265.44 kmol/h
qn,L’ =qn,L +qn,F =265.44+558.97=824.41 kmol/h
qn,V= qn,V0=339.72 kmol/h
2.3.2回收率
由设计要求,塔顶乙醇的回收率为99%,塔底水的回收率为
H=(qn,W (1-xW)- qn,V0)/(qn,F (1-xF))=824.42×1-0.00079-339.72558.97×(1-0.1154)=98.03%
2.3.3操作线方程
精馏段操作线:
Y=RR+1x+1R+1xD ,即
y=3.5743.574+1x+13.574+1×0.8598=0.7814x+0.188
提馏段操作线:
Y’=WV0X'-WV0XW=824.42339.72X'-824.42339.72×0.00079
=2.4268X'-0.0019
2.3.4 用图解法求理论板数(见附图)
总理论板数NT =25(不包括再沸器)
进料板位置NF =22
精馏段理论板数N精 =21
提馏段理论板数N提 =4
2.3.5 实际板层数的初步求取 设ET =54%,则
精馏段实际板数N精 =21/54%=39
提馏段实际板数N提 =4/54%=7
NP =N精+N提=46
2.3.6 塔板总效率估算
2.3.6.1 操作压力计算
塔顶操作压力PD =101.325 kPa
每层塔板压降△P=0.7 kPa
塔底操作压力PW =PD +△P×46=133.525 kPa
2.3.6.2 操作温度的计算
乙醇和水的饱和蒸汽压均用安妥因方程计算,并通过试差法计算。
乙醇的安托因方程为:
㏒P=A-BC+t(P/kPa,t/℃),其中A=7.33827,B=1650.05, C=231.48。
水的安托因方程为:
㏑P=A-Bt+C+273.14(P/kPa,t/℃), 其中A=16.37379,B=3876.659, C=-43.42。
试差过程见表1和表2。
表 S
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