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第五节 土压力、地基承载力和边坡稳定
挡土结构物所承受的其后填土的侧向压力称为土压力。根据挡土结构物的位移情况,如图12-5–1,土压力可以分为静止土压力、主动土压力和被动土压力。
静止土压力,图12-5-1(b)所示,当墙绝对不动,墙后土体因墙背的侧限作用而处于弹性平衡状态时,墙后土体作用于墙背上的土压力,称为静止土压力,以表示。
主动土压力,当墙向前有微小移动(离开土)或转动时,见图12-5-1(a),随着位移或转角增大,土压力由逐渐减小。至土体濒于破裂,墙后土体处于主动极限平衡状态时,土压力达最小值。此时由于土体推墙,土体处于主动状态,故称为主动土压力,以表示。
被动土压力,当墙在外力作用下,产生向后的微小位移或转动,见图12-5-1(c),将土体向后推动,土体处于被动状态,土压力由逐渐增大,至土体濒于破裂,墙后土体达被动极限平衡状态时,土压力达最大值,称被动土压力,以表示。
不难看出,三种土压力之间存在如下关系:
图12-5-1(d)表示三种土压力的大小和相对位移的关系。根据砂土试验表明主动土压力发挥所需的应变大约在1%~2%;而被动土压力发挥所需的应变大约在4%~5%。
(一)静止土压力计算
当挡土墙绝对不动时,土体中的应力状态相当于自重下的应力状态。此种应力状态下土体处于弹性平衡。此时,作用于墙背上的土压力为静止土压力。墙背后z深处的土压力强度用表示。其值为:
(12-5–1)
式中 ——墙后土的重度,kN/m3;——静止土压力系数。
在均质土层中,静止土压力强度分布为三角形,如图12-5–2,墙高为H的总土压力为(在挡土墙长度方向上取单位长度):
(12-5–2)
图12-5–2 静止土压力
式中,H为墙的高度;合力的作用点在距墙H/3处,静止土压力系数可根据经验公式,—土体有效内摩擦角,度。
(二)朗肯土压力理论
为了满足土体的极限平衡条件,朗肯在其基本理论推导中,作了如下假定:①墙是刚性的,墙背铅直;②墙后填土表面水平;③墙背光滑,墙背与填土之间没有摩擦力。因此,墙背后土体中的应力状态可视为一个半无限体,而墙背可假想为半无限体内部的一个铅直平面。
1、主动土压力计算
把挡土墙视作一半的土体,图12-5-3表示朗肯主动土压力的概念。墙背可看作为小主应力平面;水平面为大主应力平面。达到主动破坏时,作用在墙背上的土压力即为小主应力=;对于无黏性土c=0
对于黏性土,c不为0,
令主动土压力系数KA=,则上式可写成:
c=0
c≠0
朗肯主动状态时,墙后土体中一组滑动面与大主应力平面(水平面)的夹角α= 45°+;与小主应力平面的夹角β= 45°-。图12-5-4表示墙后主动土压力随深度的分布。根据应力面积可算出其合力分别为:
无黏性土: 12-5-6
黏性土: 12-5-7
其中ho称为临界竖立高度。这一高度表示由于黏聚力c造成负侧向压力2c 引 起的拉应力,在ho深度范围内可以竖直开挖,即使没有支挡也不会失稳。
2.被动土压力计算
被动土压力是由于墙推土引起的土压力。因此,墙面变成为大主应力作用平面;与其垂直的水平面为小主应力作用平面,见图12-5-5所示的概念。
被动压力pp就是根据小主应力σ3= γZ计算大主应力σl=pp。图12-5-6表示墙背被动土压力的分布情况。按公式 (12-5-8)和(12-5-9)计算墙背土压力分布强度和土压力合力。
无黏性土:
(12-5-8)
黏性土:
(12-5-9)
式中 =tg2(45+)——被动土压力系数;H——挡土墙高度
例:
1. 饱和黏土的抗剪强度指标:(B)
(A)与排水条件无关;
(B)与排水条件有关;
(C)与土中孔隙水压力的变化无关;
(D)与试验时的剪切速率无关。
2.土中某点处在极限平衡状态时,其破坏面与小主应力的作用面的夹角为(B)
(A) 45°;
(B) 45°-φ/2;
(C) 45°+φ/2
(D) 45°+φ。
3.某正常固结饱和黏性土的有效应力强度参数为c‘=0,φ’=300,如在三轴固结不排水实验中围压σ3=150kPa,破坏时测得土中的孔隙水压力u=100kPa,则此时大主应力σ1为(B)kPa。
A 200;
B 250;
C 225;
D 275
4.作用在挡土墙上的主动土压力Ea,静止土压力E0,被动土压力Ep的大小依次为(A)
(A) Ea<Eo<Ep;
(B) Eo <Ea<Ep ;
(C) Ep<Ea<
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